-收購
——工程圖紙和作業指導書的確認
——初級側繞組
-壹次側絕緣
——二次側繞組
-二次側絕緣
-焊料
-研磨鐵粉芯
-鐵粉芯組件
-加工銅箔
-半成品測試t 1-電感值測試
-漏電感測試
-DC阻力試驗
-相位測試
-搭接率測試
-高壓絕緣測試
——全立式水處理(真空浸漬)
-在陰涼處晾幹
-烘幹處理
-纏繞外圍膠帶
-足部護理
-足部切割治療
——貼上危險標簽和材料編號標簽。
-外觀處理
-成品T的電氣測試-電感值測試
-漏電感測試
-相位測試
-搭接率測試
-高壓絕緣測量
——最終檢驗區域的質量保證——尺寸外觀檢驗
電氣測試
雕刻
-入庫~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~
轉移權力有兩種方式。首先是變壓器功率的傳輸方式。施加在初級繞組上的電壓在磁芯中產生磁通量變化，使次級繞組感應出電壓，使電能從初級側傳輸到次級側。在電能傳輸過程中，磁芯分為單向磁通變化和雙向磁通變化兩種工作模式。工作模式朝壹個方向改變，磁通密度從最大值Bm變為剩余磁通密度Br，或者從Br變為Bm。磁通密度的變化值△B=Bm-Br。為了提高△B，希望Bm大，Br小。雙向工作模式的磁通量從+Bm變化到-Bm，或者從-Bm變化到+Bm。磁通密度的變化值△B=2Bm。為了提高△B，要求Bm大，但不要求Br小。無論是單向變化模式還是雙向變化模式，變壓器功率傳輸方式都與鐵芯的磁導率沒有直接關系。第二種是電感功率傳輸模式，初級繞組輸入的電能激勵磁芯，將其轉化為磁能，然後次級繞組感應電壓通過退磁釋放給負載。傳輸功率取決於電感磁芯的儲能，而電感磁芯的儲能又取決於初級繞組的電感。電感與磁芯的磁導率有關，磁導率高，電感大，儲能多。並且不直接與磁通密度相關。雖然不同的功率傳輸方式需要不同的磁芯參數，但在高頻電力變壓器的設計中，磁芯材料和參數的選擇仍然是設計的壹個主要內容。在《電力變壓器的設計要點》壹文中，缺少了這壹主要內容，很可惜。僅在“降低交流損耗”壹節中提出BAC的典型值為0.04-0.075T，顯然本文中的高頻電力變壓器采用的是感應電能傳輸方式，所以為什麽不提磁導率，BAC也不清楚。經過查閱，在2003年第1-2期《功率技術的應用》中同壹主要作者寫的《開關電源的設計要點》壹文中，列出了“磁芯的選擇”壹節，沒有提到磁導率，但提出了最大磁通密度Bm為0.275t·t，由於沒有畫磁通密度的波形，所以不清楚上壹篇文章中的BAC與下壹篇文章中的Bm是否壹致:BAC與Bm為什麽相差6.8 ~ 3更不清楚的是，選擇了哪種軟磁鐵氧體材料？為什麽選擇這種模式？兩篇文章都沒有說明，讀者只好自己猜了。
電壓轉換由壹次繞組和二次繞組的匝數比來完成。不管功率傳輸模式如何，初級和次級繞組的電壓轉換比等於初級和次級繞組的匝數比。繞組設計有多少匝？只要匝數比不變，電壓轉換就不會受到影響。但繞組匝數與高頻電力變壓器的漏電感有關。漏電感與初級繞組匝數的平方成正比。有趣的是，漏電感可以指定為壹個值嗎？2003年第六期《動力技術應用》上同時發表的兩篇文章，觀點不壹。《設計要點》壹文說:“對於滿足絕緣和安全標準的高頻變壓器，其漏感應為次級開路時初級電感的1% ~ 3%。”《辨析》壹文說:“在許多技術單中，磁化電感或漏電感加漏電感=1%
絕緣隔離是通過初級和次級繞組的絕緣結構實現的。為了保證繞組之間的絕緣，必須增加兩個繞組之間的距離，從而降低繞組之間的耦合度，增加漏電感。還有，壹次繞組壹般是高壓繞組，匝數不能太少，否則匝間或層間電壓差大，會造成局部短路。這樣匝數就有了下限，這樣漏電感也就有了下限。總之，高頻電力變壓器的絕緣結構和整體結構設計，要考慮漏電感和絕緣強度。3.3提高效率
提高效率現在是對電源和電子設備的普遍要求。雖然從單個高頻電源變壓器的角度來看，損耗並不大。比如100VA高頻電源變壓器效率98%時，損耗只有2W，並不多。但高頻電力變壓器有幾十萬、幾百萬，總損耗可能達到幾十萬W、幾百萬W，加上很多高頻電力變壓器運行時間長，每年總損耗相當可觀，可能達到幾千萬度。這樣，高頻電力變壓器提高了效率並且可以節省電力。省電之後，可以少建幾個電站。少建電站後，可以少消耗煤和油，少排放廢氣、廢水、煙塵，減少環境汙染。它具有節能和環保的雙重社會效益和經濟效益。因此，提高效率是高頻電源變壓器的主要設計要求。壹般效率要提高到95%以上，損耗要降低到5%以下。
高頻電源的變壓器損耗包括鐵芯損耗(鐵損)和繞組損耗(銅損)。有人關心變壓器鐵損和銅損的比例。這個比值隨變壓器的工作頻率而變化。如果變壓器施加的電壓不變，工作頻率越低，繞組匝數越多，銅損越大。因此，在50Hz的電源頻率下，銅損遠遠超過鐵損。比如50Hz 100kVAS9三相油浸矽鋼電力變壓器的銅損是鐵損的5倍左右。50hz 100 kva sh 11型三相油浸非晶合金電力變壓器，銅損是鐵損的20倍左右。工頻電力變壓器的銅損也遠大於鐵損。不存在所謂的“歧視”。工頻變壓器從熱穩定性和熱均勻性的角度出發，以銅損等於鐵損為經驗設計準則。隨著工作頻率的增加，繞組匝數減少。雖然繞組損耗由於表面趨向效應和鄰近效應而增加，但總的趨勢是銅損耗隨著工作頻率的增加而降低。鐵耗，包括磁滯損耗和渦流損耗，隨著工作頻率的增加而迅速增加。在壹定的工作頻率下，有可能銅損和鐵損相等，超過這個工作頻率，鐵損大於銅損。鐵損不等於銅損的原因，並不是因為《辨析》壹文中所說的“高頻變壓器用極細的漆包線作為繞組”。導線粗細的選擇雖然受趨勢效應的影響，但主要由高頻電源變壓器的傳輸功率決定，與工作頻率沒有直接關系。而且選擇很細的漆包線作為繞組會增加銅損，延緩銅損下降的趨勢。也許在設計的工作頻率下，有可能銅損等於鐵損。有資料顯示，中小功率高頻電力變壓器工作頻率約為100kHz，鐵損大於銅損，成為高頻電力變壓器損耗的主要部分。
由於鐵損是高頻電力變壓器損耗的主要部分，因此根據鐵損選擇鐵芯材料是高頻電力變壓器設計的主要內容。鐵損也成為評價軟磁磁芯材料的壹個主要參數。鐵損與磁芯的工作磁通密度和頻率有關。在介紹軟磁磁芯材料的鐵損時，必須說明在什麽工作磁通密度下，在什麽工作頻率下。符號化時還必須標註:Psπ其中工作磁通密度B的單位為T(特斯拉)，工作頻率F的單位為Hz(赫茲)。比如Pos/doo代表工作磁能密度為0.5T，工作頻率為400Hz時的損耗。再比如，()表示工作磁通密度為0.1T，工作頻率為100kHz時的損耗。鐵損還與工作溫度有關。在介紹軟磁磁芯材料的鐵損時，必須指出其工作溫度，尤其是軟磁鐵氧體材料對溫度變化比較敏感，產品說明書中應列出25℃至100℃的鐵損。
軟磁材料的飽和磁通密度並不完全代表所用工作磁通密度的上限，而往往是鐵損所限定的工作磁通密度的上限。因此，在電力變壓器用軟磁鐵氧體材料的新分類標準中，將許用工作磁通密度與工作頻率的乘積B×f作為材料的性能因數，並說明了性能因數條件下的許用損耗值。新的分類標準根據性能因素將軟磁鐵氧體材料分為五類:PW1、PW2、PW3、PW4、PW5。性能因數越高，工作頻率越高，極限頻率也越高。比如PW3軟磁鐵氧體材料，工作頻率為100kHz，極限頻率為300kHz，性能因子B×f為10000mT×kHz，即在100mT(0.1T)和100kHz時，65438+。日本TDK公司生產的PC44軟磁鐵氧體材料達到PW3a標準，但達不到PW3 B標準。
在“設計要點”壹文中，提出高頻變壓器使用的鐵氧體磁芯在100kHz時損耗應小於50mW/cm3，並未規定選用哪種軟磁鐵氧體材料，也未規定損耗對應的工作磁通密度。讀者不得不猜測:損耗對應的工作磁通密度是2003年第六期《電力技術應用》的文章《設計要點》中典型的0.04-0.075T的BAC值。還是2003年《動力技術應用》第1 ~ 2期《設計要領》壹文中的Bm值0.237T？不管是0.075T還是0.237T？100kHz鐵損低於50mW/cm3的鐵氧體材料是非常先進的。