關鍵詞:懸臂澆註；臨時鞏固；體制轉型；臨時鎖定；收集
合攏段通常通過混凝土澆築連接兩側。混凝土澆築後，從初凝到鋼梁張拉需要壹定的時間。在此期間，由於晝夜溫度變化和日照不均勻的影響，新澆混凝土的早期收縮，已完成結構的收縮徐變，結構體系的變化，施工荷載和外力的變化等原因，都會引起結構的變形和內力。摘要:結合石蛙雞東大橋預應力連續梁合攏施工的工程實踐，提出了連續梁合攏段應考慮的問題、合攏施工的關鍵技術措施和主要質量控制方法。
1工程概況跨新浦公路48m+80m+48m連續梁結構為三跨預應力混凝土連續箱梁，全長177.5m，計算跨徑布置為中間支點梁高6.65m，13.25m直線段中間9m段和邊跨梁高3.85m，采用掛籃懸澆法施工。11#塊為合攏段，合攏順序為先邊跨後中跨。邊跨合攏段澆築混凝土後，張拉邊跨預應力筋，解除主墩頂臨時固結，使懸臂T型結構成為簡支結構；跨中合攏後，兩個簡支結構形成連續梁，完成兩次體系轉換。
2關閉方案
2.1施工2、3墩至最大懸臂端10塊T構，搭設邊跨1和2墩現澆段支架，同時澆築現澆段混凝土，然後拆除2號掛籃，安裝邊跨合攏段1、4號掛籃，澆築邊跨合攏段鋼梁，拆除現澆板
2.2澆築中跨合攏段；張拉跨中合攏段鋼梁，拆除吊架；轉移中跨3墩支座，完成全橋合攏，如圖2所示。
大橋主梁體系的轉換是從合攏前的剛架狀態到合攏後的超靜定結構。合攏後，拉索張拉完成系統轉換。
3合攏段需要解決的問題
3.1吊架安裝問題
邊跨現澆段和中間段施工完成後11完成，安裝邊跨合攏段吊架，鎖定邊跨合攏段，澆築邊跨合攏段混凝土，張拉邊跨T12、F16及邊跨橫向和豎向預應力筋，拆除邊跨合攏段吊架。張拉邊跨T12、F16及邊跨橫向和豎向預應力筋後，拆除主墩頂部臨時固結，使主墩永久支座受力，張拉邊跨T14、B11-B14，拆除邊跨現澆段支架，安裝跨中吊架。除了中跨合攏段的吊架外，還要拆除懸掛支架。
混凝土澆築後，溫度的變化會引起梁的伸縮變形，梁的左右兩側日照溫度不同也會引起梁的扭曲。有必要暫時鎖定封閉部分以防止其相對變形。合攏段臨時鎖定要抵抗T型結構兩端的溫度應力、不平衡彎矩等各種外力，以保證懸臂T型結構的施工安全和合攏段不出現裂縫。
3.2臨時鎖定
3.1.1合龍施工前，加強氣象觀測，選擇天氣穩定時進行合龍施工，同時安排在壹天中氣溫最低時(淩晨2:00~4:00，20~25℃)焊接合龍段剛性骨架，焊接要迅速完成，形成剛性接頭。根據計算，溫度應力產生的力較大，此時只有邊跨模板對梁有約束力。如果約束力小於梁的溫度應力，梁肯定會動。只要合攏段的臨時鎖緊力大於模板和支撐的約束力，合攏段就可以相對不變形。
3.1.2根據我部懸臂澆築箱梁橋的施工經驗，結合石武客運專線箱梁節段的特點，勁性骨架的具體做法為:在箱梁節段底部預埋10mm厚鋼板，板底設置φ25U型錨筋，預埋鋼板下鋪設局部鋼筋。連接材料為30a槽鋼，每兩塊鋼板焊接成四組。屋頂預埋鋼板與箱梁頂面平齊，即位於加高平臺下方。剛性骨架拆除後，澆築混凝土補足，保證加高平臺的平整度。澆築混凝土前，應迅速焊接剛性骨架，焊接應在壹天中溫度最低時進行。焊接前，焊接處的梁應覆蓋土工布並用水濕潤，以防止梁混凝土在焊接時被燒傷。
3.1.3嚴格控制懸臂施工撓度，使合攏時兩懸臂端高差不大於5mm，中心線偏移不大於10mm。如果由於橋梁縱坡原因，剛性連接桿與預埋鋼板附著不緊密，可以用薄鋼板塞住，以保證焊接質量。邊跨合攏段采用剛性骨架措施鎖定後，在溫度變化作用下，由於中墩臨時支撐未拆除，梁體變化引起的輕微滑動主要由邊跨合攏段混凝土與模板之間的摩擦力抵消。邊跨現澆段施工完成後，拆除支撐邊支架的方木，使支架能夠移動。
3.1.4臨時張拉梁。根據鋼絞線臨時張拉直縱向預應力梁以減小梁的撓度和變形，以及張拉較短長度的預應力梁以更好地約束合攏段，選擇2T13和2B8縱向預應力梁臨時張拉，以抵消溫度下降時合攏段新澆混凝土上兩端梁的拉應力。
3.3封閉段混凝土澆築
混凝土澆築前壹天，整個梁面和箱體應澆水降溫。聽天氣預報，3d內有大風降溫時，合攏段不進行混凝土澆築。兩端的混凝土連接表面應完全鑿平、潤濕並沖洗幹凈。合攏段采用新研制的微膨脹混凝土，現場技術負責人通過汽車泵送確認混凝土入模坍落度不大於20cm。澆築混凝土時，商品混凝土廠和現場必須有項目部負責人在場進行現場指揮。混凝土澆築後，專人灑水噴霧養護，初凝後，覆蓋塑料薄膜和土工布保濕養護，專人記錄混凝土溫度。
3.3.1邊跨合攏
在邊跨合攏時，不需要配重產生不平衡彎矩，就可以滿足主墩墩頂的臨時固結。根據高程測量結果，若合攏段兩端高程偏差在15mm以內，則無需配重調平；如果高差在15mm以上，按壓T型結構兩側的配重，使11塊端部標高與現澆段12塊端部標高持平。
為減少混凝土澆築時T形結構兩側重量變化引起的撓度和變形對新澆混凝土的影響，建議加快澆築速度，使變形在混凝土初凝前完成，或在T形結構兩側增加相同的配重，並與混凝土澆築同步取消邊跨配重。在T型結構兩側放置水箱進行配重，邊跨側水箱中的水的重量與邊跨合攏段混凝土澆築重量同步減去，以保持T型結構兩側的力矩平衡。
3.3.2中跨合攏如果中跨合攏段兩側高差在15mm以內，則中跨不予稱重；若偏差大於15mm，則用水箱在中跨合攏段壹側壓重物，使中跨合攏段兩端標高壹致，待混凝土強度達到50MPa後，方可取消配重。
3.3封閉截面的張力
合攏段混凝土強度達到設計要求後，放松吊架側模和內模。然後依次張拉其他預應力筋，張拉完成後即可拆除底模。合攏段混凝土澆築前，所有預應力鋼絞線應插入波紋管內。為了防止混凝土澆築時波紋管堵塞，除了用扭帶密封接口外，還需要逐個檢查是否有電火花開的孔。同時，澆築混凝土時，混凝土口應盡可能避開波紋管的位置，並在合攏段各縱向波紋管頂部埋設三通排氣孔，防止管道在合攏段堵塞，影響灌漿質量。預應力筋的張拉順序應按設計要求進行。
4封閉施工質量控制方法
4.1必須平衡對稱。合攏前去掉懸臂梁上不必要的施工荷載，避免合攏施工時產生相對變形，產生“剪刀差”位移，影響合攏精度。
4.2合攏段混凝土應比梁段混凝土高壹個等級，並應早強。最好使用微膨脹混凝土，並做好搗固和養護。
4.3合攏前，應對箱梁頂面標高和軸線進行聯測，並逐步調整中線標高，確保順利合攏。
4.4合攏段混凝土澆築完成後，加強養護，保持箱梁內腹板、底板和頂板濕潤。同時，合攏段兩側相鄰節段灑水降溫，減少溫差引起的箱梁變形。
4.5合攏段預應力筋張拉順序為先頂板，後底板，先長梁，後短梁，張拉對稱進行。
5結論
連續梁采用體外臨時鎖定型鋼的方案，經實踐證明，保證了工程施工安全，合攏段梁體表面混凝土未產生裂縫，證明了合攏方案的正確性。
參考資料:
[1]無砟軌道預應力混凝土雙線48+80+48m連續梁設計施工圖。
[2]《客運專線鐵路橋涵施工技術指南》。
(3)客運專線鐵路橋涵工程質量驗收暫行標準。
吳文慶。預應力混凝土連續梁橋懸臂澆築施工知識講座。
[5]李有明。連續梁合攏段及體系轉換施工。
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